MPS型磨煤機拉桿斷裂原因分析及對策-《熱力發(fā)電》2008年第08期:1設(shè)備簡介某發(fā)電廠鍋爐制粉系統(tǒng)采用冷一次風(fēng)正壓直吹式,每臺爐配6臺ZGM113N(MPS225)型中速磨煤機。該磨煤機的碾磨部分是由轉(zhuǎn)動的磨環(huán)和3個沿磨環(huán)滾動的固定且可自轉(zhuǎn)的磨輥組成。3個磨輥沿圓周方向均布置于磨盤滾道上,相互間成120°,碾磨力由液壓加載系統(tǒng)產(chǎn)生,均勻作用3個磨輥上,并經(jīng)磨環(huán)、磨輥、壓架、拉桿、傳動盤、減速機、液壓缸后通過底板傳基礎(chǔ)(圖1)。配套的高壓油泵站通過加載油缸既可對磨煤機施行加載又可使磨輥升降實現(xiàn)內(nèi)部磨煤機空載起動。圖1加載傳遞系統(tǒng)受力狀態(tài)該鍋爐自投產(chǎn)運行今,多次發(fā)生磨煤機拉桿斷裂現(xiàn)象,嚴(yán)重影響了磨煤機的安全穩(wěn)定運行。2原因分析通過對斷裂拉桿進行觀察發(fā)現(xiàn),斷裂部位均發(fā)生在拉桿端部的退刀槽處。根據(jù)材料力學(xué)原理:構(gòu)件外形的突然變化,例如構(gòu)件上有槽、孔、缺口、軸肩。

磨煤機拉桿斷裂原因分析及焊接修復(fù)-:華峰,劉志超,呂強,家新,呂建志,黃正斌,唐建明;[J];山東電力技術(shù);1998年03期 武傳松;孫俊生;高進強;;[A];第十次全國焊接會議論文集（第1冊）[C];2001年 孫瑞;茅民強;曹德明;小輝;喜平;莊清泉;肖伯樂;;[A];2004電站自動化信息化學(xué)術(shù)技術(shù)交流會議論文集[C];2004年 海強;楊正昊;;[A];2004全國荷電粒子源、粒子束學(xué)術(shù)會議論文集[C];2004年 史平安;莫軍;;[A];中國工程物理研究院科技年報（2000）[C];2000年 黃蔚雯;;[A];安徽省電機工程學(xué)會學(xué)術(shù)論文集（2002-2003）[C];2005年 呂拴錄;李鶴林;韓勇;馮耀榮;張國正;新虎;;[A];2004年中國材料研討會論文摘要集[C];2004年。

MPS型磨煤機拉桿斷裂原因分析及對策-:韓振勇;張振學(xué);井潤勝;湯洪雁;崔志剛;張顯杰;趙仲華;;[A];第十七屆全國橋梁學(xué)術(shù)會議論文集（上冊）[C];2006年 胡曉輝;;[A];全國第五屆航空航天裝備失效分析會議論文集（2006）[C];2006年 谷金鳳;李桂華;;[A];中國煙草學(xué)會2006年學(xué)術(shù)年會論文集[C];2007年。

磨煤機拉桿斷裂原因分析及焊接修復(fù)-《寧夏電力》2009年第06期:1情況介紹寧夏靈武發(fā)電有限公司1號、2號機組為600 MW亞臨界機組,在運行過程發(fā)現(xiàn)其磨煤機拉桿經(jīng)常發(fā)生局部磨損現(xiàn)象,拉桿直徑φ135 mm,磨損部位為拉桿上兩段約100 mm長度的圓周整圈,磨損深度2 mm～3 mm。靈武發(fā)電有限公司對磨損部位采取了補焊修復(fù)措施,但2009年2月,一根補焊過的磨煤機拉桿從補焊部位整體橫向斷裂,斷裂后的宏觀照片如圖1所示。本文結(jié)合現(xiàn)場實際,對斷裂原因和材料焊接性能進行了分析,制定了具體的焊接修復(fù)工藝。2光譜檢驗及分析由于使用單位沒有該磨煤機拉桿材質(zhì)方面的相關(guān)資料,材料牌號未知,所以首先對斷裂的拉桿進行了定量光譜檢驗,結(jié)果如表1。表1定量光譜檢驗結(jié)果(%)Fe C Si Mn S P Cr Mo97.43 0.411 0.300 0.680 0.015 0.0。

MPS型磨煤機拉桿斷裂原因分析及對策-:李天鐸,吳炳煌,秦瑞平,朱成德,陳澤榮,謝茂清;[J];清華大學(xué)學(xué)報(自然科學(xué)版);1980年02期 趙四勇;林懷濤;曾耀東;陸金才;常哲傳;;[A];屆全國青年摩擦學(xué)學(xué)術(shù)會議論文專輯[C];1993年 劉仁德;胡申輝;徐家倬;;[A];第十屆全國設(shè)備監(jiān)測與診斷技術(shù)學(xué)術(shù)會議論文集[C];2000年 李彥林;杜增輝;;[A];制造業(yè)與未來中國——2002年中國機械工程學(xué)會年會論文集[C];2002年。